| 混凝土连续叠合梁中内力重分布探讨 |
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当调幅前ψ= ， 经支座负弯矩调幅后若ψ仍大于或等于1，则抗剪能力有所提高，经调幅后若ψ降至小于1，则抗剪能力的增大或减小要依ψ减小的程度而定。当调幅前 ψ<1，经支座负弯矩调幅后ψ减小而进一步远离1，则抗剪能力会相应降低。 四、内力重分布的计算 目前,在钢筋混凝土连续梁考虑内力重分布方面，主要是进行弯矩调幅系数的计算。弯矩调幅是指连续叠合梁按塑性分析的弯矩值与按弹性分析的弯矩值相比较，所得弯矩变化的幅度。 调幅大小的基本原则：（1）保证强度（塑性）要求，使调幅以后结构实际承载力在任何情况下应该不少于计算值；（2）保证使用要求，叠合结构在使用阶段内不产生过宽裂缝和过大挠度。 1．按承载能力考虑连续梁的弯矩调幅计算 为了使得叠合连续梁的调幅计算与目前比较成熟的整浇连续梁的调幅计算相协调，文献[4]提出可以考虑F1对叠合连续梁第二阶段受力时对中支座产生附加弯矩的调幅计算式。 （1） 式中 Fu—叠合连续梁的极限荷载，Fu=F1+F2U； F2u—与Fu相应的叠合连续梁的第二阶段极限荷载； δc—叠合连续梁破坏时，中支座弯矩的调幅系数； δg—对比梁破坏时，中支座弯矩的调幅系数； α0—叠合连续梁的附加弯矩系数。 2．按使用荷载考虑叠合连续梁的弯矩调幅系数 （2） 式中 FK—对比梁的标准荷载值，FK=α0KF1+F2； α0K—叠合连续梁的附加弯矩系数，一般情况下取为0.57。 当按（1）式进行调幅计算时，确定了承载能力状态下支座的调幅系数，但不满足跨中或支座截面的使用性能要求，则应按照（2）式再进行计算，确定新的支座弯矩调幅系数；为了满足叠合连续梁的承载能力及塑性铰的转动要求，式中δg的取值不宜超过25%，因此叠合连续梁的调幅系数也不应超过25% 。 五、研究中存在的主要问题及展望 通过对以上研究成果的分析,可以看出在目前的研究当中还存在以下问题： 1．连续梁的内力重分布也会引起剪力的重分布，这一截面剪力值的改变会影响到斜截面的抗剪承载能力。这一抗剪承载力增减的准确计算．还有待进一步的试验分析。 2．对于某一设计调幅值存在一个最佳的控制预应力值，使得内力重分布程度最大，过大过小的控制预应力值都不利于内力重分布。 鉴于以上不足，有必要在今后开展以下几个方面的工作： （1）目前，在钢筋混凝土连续梁考虑内力重分布方面，通常按弹性体系进行内力计算[5] 。根据文献[6]，对叠合连续梁受力性能试验结果进行理论分析，在符合塑性变形、截面强度条件，和结构能达到预期的调整幅度要求下，并使其调整幅度必须限制在特定范围内，推导出其计算方法。 （2）一般来说，设计调幅较大的连续板可以采用较高的控制预应力，其内力重分布值较充分，可根据实际情况采用。 参考文献 [1] 回国臣，吴献．连续组合梁的弯矩调幅系数与内力重分布[J]．有色矿冶．2001,17(5)：41—43． [2] 中国工程建设标准化协会．钢筋混凝土连续粱和框架考虑内力重分布设计规程[S]．北京：中国计划出版杜，1994． [3] 蔡江勇．内力重分布对连续梁抗剪性能的影响分析[J]．广西工学院学报．2001,12(3)：53—55． [4] 周旺华．现代混凝土叠合结构[M]．中国建筑工业出版社．1998,127—129． [5] CECS51：93．钢筋砼连续梁和框架考虑内力重分布设计规程[S]． [6] 裘进荪，李志安．钢筋混凝土连续迭合梁应力性能及设计方法的试验研究(I、II)[R]．杭州：浙江大学，199． |
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